Thiết kế móng cọc ly tâm ✅ Đầy đủ

Thủ Thuật Hướng dẫn Thiết kế móng cọc ly tâm Chi Tiết

An Gia Linh đang tìm kiếm từ khóa Thiết kế móng cọc ly tâm được Cập Nhật vào lúc : 2022-10-16 04:50:28 . Với phương châm chia sẻ Bí kíp về trong nội dung bài viết một cách Chi Tiết 2022. Nếu sau khi tham khảo nội dung bài viết vẫn ko hiểu thì hoàn toàn có thể lại Comment ở cuối bài để Tác giả lý giải và hướng dẫn lại nha.

Ngày đăng: 17/06/2015, 11:48

CHƯƠNG 15, MÓNG CỌC LY TÂM, DỰ ỨNG LỰC CHƯƠNG 15 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 336 1. GIỚI THIỆU VỀ MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 1.1. Ứng dụng của cọc dự ứng lực Là loại cọc có quá nhiều ưu điểm nên rất thông dụng trong những nghành như:  Công trình cầu đường giao thông vận tải, cảng biển đối với cọc có đường kính lớn như D1000, D1200.  Công xây dựng gia dụng và công nghiệp đối với những cọc có đường kính nhỏ.  Ngoài ra, do cọc chịu tải trọng ngang tốt nên thường dùng cho những khu công trình xây dựng tường chắn sóng, đất … … 1.2. Ưu điểm của cọc dự ứng lực - Được thị trường đồng ý rộng rãi trong dự án công trình bất Động sản xây dựng và nền móng của cơ sở thiết bị rộng lớn của dự án công trình bất Động sản xây dựng công nghiệp và gia dụng, đường sắt, đường bộ, cầu cảng. - Các thông số kỹ thuật hoàn hảo nhất, hoàn toàn có thể lựa chọn thiết kế rộng rãi. - Sản xuất theo công nghệ tiên tiến ly tâm, ép, bảo dưỡng hơi nước, cùng với tiến bộ công nghệ tiên tiến bảo vệ độ đặc chắc của bê tông > C60(cọc PC). Cọc ống bê tông độ chắc cao hoàn toàn có thể có đồ chắc > C80 (cọc PHC). Khả năng chịu lực cao hơn cọc bê tông đúc sẵn thông thường từ 2 đến 4 lần. - Cọc hoàn toàn có thể chống nứt, chống uốn cao. Công nghệ cốt thép ứng lực trước tốt hơn nhiều so với cọc bê tông đúc sẵn. - Chất lượng cọc ổn định, những thông số kỹ thuật đáng tin cậy. - Cọc có chất lượng đúc có độ tin cậy cao vì thân cọc bê tông đặc chắc. Cọc chịu va chạm tốt và thích nghi với điều kiện địa chất tốt hơn cọc BTCT thường. Hơn nữa việc thử nghiệm tiện lơi, việc giám sát ít hơn. - Việc vận chuyển cọc tiện lợi, không khiến ô nhiễm môi trường tự nhiên thiên nhiên và đáp ứng những yêu cầu bảo vệ môi trường tự nhiên thiên nhiên. - Dễ dàng trấn áp chất lượng tại nhà máy sản xuất nhờ điều kiện sản xuất công nghiệp. - Tuổi thọ khu công trình xây dựng cao do dùng bê tông mác cao và mô men uốn nứt lớn. - Chống ăn mòn trong môi trường tự nhiên thiên nhiên xâm thực. - Tiết kiệm vật liệu, kết cấu nhẹ, giảm giá tiền nhờ công nghệ tiên tiến ứng suất trước. - Giảm thiểu công tác thao tác bê tông tại hiện trường, lợi điểm đặc biệt tại những dự án công trình bất Động sản nằm trong khu trung tâm thành phố. - Nối cọc: mối nối được thiết kế có mô men kháng uốn tương đương với mô men kháng uốn thân cọc. - Dưỡng hộ bằng hơi nước nóng cho sản phẩm rất chất lượng, tăng tiến độ đáp ứng. - Tiến độ thi công nhanh. 1.3. Nhược điểm của cọc dự ứng lực - Do sử dụng bê tông và cốt thép cường độcao nên ngân sách về vật liệu sẽ tốn hơn cọc thường cùng tiết diện. - Kỹ thuật sản xuất phức tạp hơn, đòi hỏi đội ngũ kỹ thuật tay nghề cao. - Phải sửdụng thiết bịchuyên dùng để thi công đóng hoặc ép cọc. - Chi phí đầu tưdây chuyền sản xuất, lắp đặt thiết bị lớn. MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 337 2. LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC Sức chịu tải nén dọc trục được cho phép của cọc được chọn là nhỏ nhất trong những giá trị sức chịu tải sau đây: 2.1. Theo điều kiện vật liệu Theo TCXD 7888-2008 tính toán sức chịu tải theo vật liệu như sau : 2.1.1. Xác định ứng suất hữu hiệu Ứng suất nén ban đầu trong bê tông được tính toán thông qua lực kéo căng ban đầu của cốt thép hoặc lực căng cốt thép được đo kiểm tra thực tế và tổng diện tích s quy hoạnh mặt phẳng cắt ngang cọc i cgp ci g F ff A  Với : f cgp : Ứng suất nén ban đầu trong bê tông , Mpa F i : tổng lực kéo căng ban đầu của cốt thép, i pj ps F f A , N. A ps : tổng diện tích s quy hoạnh cốt thép dự ứng lực, mm 2 . f pj : ứng suất kéo căng ban đầu của cốt thép dự ứng lực trước, MPa A g :Tổng diện tích s quy hoạnh mặt phẳng cắt ngang cọc, mm 2 f ci : ứng suất được cho phép tại thời điểm truyền ứng suất, MPa Ứng suất kéo căng của cốt thép dự ứng lực trước (f pj ) không được to hơn 75% cường độ chịu kéo của cốt thép (f pu ). Ứng suất nén trong bê tông do lực kéo căng của cốt thép (f cgp ) phải nhỏ hơn ứng suất nén được cho phép của bê tông tại thời điểm truyền ứng suất (f ci ). Ứng suất nén được cho phép của bê tông tại thời điểm truyền ứng suất bằng 60% cường độ chịu nén được cho phép của bê tông tại thời điểm truyền ứng suất (f’ ci ). Cường độ chịu nén được cho phép của bê tông tại thời điểm truyền ứng suất bằng 75 % cường độ chịu nén thiết kế của bê tông (f’ c ). 2.1.2. Xác định tổn hao ứng suất hữu hiệu  Tổn hao ứng suất do biến dạng đàn hồi : s cir ci E ES f E  cir cgp g f f f Với : ES: ứng suất mất mát do biến dạng đàn hồi E s : Môđun đàn hồi của cốt thép dự ứng lực trước E ci : Môđun đàn hồi của bê tông tại thời điểm truyền ứng suất f cir : ứng suất nén trong bê tông tại trọng tâm thép dự ứng lực ngay tại thời điểm truyền lực vào bê tông f g : ứng suất nén trong bê tông tại trọng tâm thép dự ứng lực do trọng lượng của cấu kiện tại thời điểm truyền lực vào bê tông.  Tổn hao ứng suất do từ biến :   , s i cgp c E CR t t f E   MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 338       0,6 0.118 0,6 , 3,5 1,58 120 10 i i c f i i tt H t t k k t tt         Với : k c : Hệ số xét đến ảnh hưởng của tỷ lệ khối lượng/mặt phẳng của kết cấu được xác định theo 22TCN-272-05 k f : Hệ số xét đến ảnh hưởng của tỷ lệ thể tích/mặt phẳng của kết cấu t i : Tuổi bê tông lúc khởi đầu chịu lực, ngày t:Tuổi bê tông tại thời điểm đóng cọc, ngày f’ c : Cường độ chịu nén thiết kế của bê tông, MPa H : Độ ẩm, %  Tổn hao ứng suất do co ngót : SH S SH E     3 0,56 10 55 sh s h t kk t     Với : t : Thời gian khô, ngày k h : Hệ số độ ẩm k s : Hệ số kích thước được xác định theo 22TCN-272-05  Tổn hao ứng suất do chùng ứng suất : r pj RE f   Với : f pj : ứng suất căng của cốt thép dự ứng lực trước, MPa ε r :Tỷ lệ chùng ứng suất của loại cốt thép sử dụng, %  Tổng tổn hao ứng suất : TL ES CR SH RE    Ứng suất hữu hiệu trong cốt thép dự ứng lực trước : se pj f f TL Tỷ lệ ứng suất hữu hiệu trong cốt thép và số lượng giới hạn chảy của cốt thép không được to hơn 0,8. Ứng suất hữu hiệu trong bê tông : se ps e g fA f A   Với : f e : ứng suất hữu hiệu trong bê tông, MPa A ps :Tổng diện tích s quy hoạnh cốt thép dự ứng lực trước, mm 2 A g :Diện tích mặt phẳng cắt ngang của cọc, mm 2 2.1.3. Tính toán sức kháng nén dọc trục của cọc Sức kháng nén dọc trục tính toán của cọc (P r ) được đưa ra nhằm mục đích đáp ứng thông tin cho việc tính toán lựa chọn sức chịu tải của cọc trong quá trình thiết kế và lựa chọn thiết bị thi công phù hợp. Sức chịu tải thao tác thực tế của cọc được lấy không to hơn 70 % sức kháng nén dọc trục tính toán theo vật liệu sử dụng của cọc. Sức kháng nén dọc trục tính toán của cọc đ-ợc tính theo công thức sau: . rn PP   MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 339 Đối với cấu kiện có cốt thép đai xoắn:     ' 0,85 0,85 n c g ps se g P f A A f A       Với : P r : Sức kháng nén dọc trục tính toán của cọc, KN φ : Hệ số sức kháng, đối với cấu kiện chịu nén có đai xoắn φ = 0,75 A ps : Tổng diện tích s quy hoạnh cốt thép dự ứng lực trước, mm 2 A g : Diện tích mặt phẳng cắt ngang của cọc, mm 2 f se : Ứng suất hữu hiệu trong cốt thép dự ứng lực trước f’ c : Cường độ chịu nén thiết kế của bê tông 2.2. Theo điều kiện đất nền 2.2.1. Sức chịu tải theo chỉ tiêu cơ lý Sức chịu tải của cọc khoan nhồi có và không còn mở rộng đáy cũng như của cọc chịu tải trọng nén đúng tâm xác định theo công thức :   tc R p p f si i Q. m m q A u m f l  Trong số đó : m : thông số điều kiện thao tác, trong điều kiện tựa lên đất sét có độ no nước G < 0,85 lấy m = 0,8, còn những trường hợp còn sót lại lấy m = 1 m R : thông số điều kiện thao tác của đất dưới mũi cọc, lấy m R = 1, khi mở rộng đáy bằng nổ mìn lấy m R = 1,3, khi mở rộng đáy bằng phương pháp đổ bê tông dưới nước lấy m R = 0,9. q p cường độ của đất dưới mũi cọc( kN/m 2 ),lấy theo những điều A8,A9 phụ lục A TCXD 205-1998 A p : diện tích s quy hoạnh mũi m 2 m f : thông số điều kiện thao tác của đất ở bên hông cọc, lấy theo bảng A5 phụ lục A TCXD 205-1998 f si : ma sát bên của lớp đất thứ i bên thân cọc (kN/m 2 ),lấy theo bảng A2 phụ lục A TCXD 205-1998 Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý được tính như sau : tc a tc Q. Q. k  Trong số đó : Q. a : sức chịu tải được cho phép của cọc (kN) Q. tc : sức chịu tải tiêu chuẩn của cọc (kN) K tc : thông số bảo vệ an toàn và đáng tin cậy lấy theo mục A1 TCXD 205-1998 2.2.2. Sức chịu tải của cọc theo cường độ Sức chịu tải cực hạn của cọc : u s p Q. Q. Q. Sức chịu tỉa được cho phép của cọc tính theo công thức : p s a sp Q. Q. Q. FS FS  Q. s : sức chịu tải cực hạn do ma sát (kN) Q. p : sức chịu tải cực hạn do mũi cọc (kN) FS s : thông số bảo vệ an toàn và đáng tin cậy cho thành phần ma sát, lấy bằng 1,5 – 2,0. MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 340 FS p : thông số bảo vệ an toàn và đáng tin cậy cho thành phần mũi cọc, lấy bằng 2,0 – 3,0. Sức chịu tải do ma sát Q. s : s si i Q. u f l  u : chu vi tiết diện cọc (m) f si : lực ma sát đơn vị giữa lớp đất thứ i tác dụng lên cọc (kN/m 2 ) l i : chiều dài lớp đất thứ i mà cọc đi qua (m). Lực ma sát đơn vị tính như sau : ' tan II si h ai ai fc   Trong số đó : I ai c là lực dính lớp đất thứ i (lấy theo TTGH I) I ai  là góc ma sát giữa cọc và đất nền (lấy theo TTGH I) ' h  là ứng suất hữu hiệu giữa lớp đất thứ i theo phương ngang (kN/m 2 ). '' hi vi si k   ' vi  là ứng suất hữu hiệu giữa lớp đất thứ i theo phương thẳng đứng (kN/m 2 ) si k là thông số áp lực ngang của lớp đất thứ i, 1 sin I si i k   Sức chịu tải do mũi Q. p : p p p Q. A q A p : diện tích s quy hoạnh tiết diện ngang của mũi cọc (m 2 ) q p : cường độ đất nền ở mũi cọc (kN/m 2 ). Theo tezaghi : ' 1,3 0,3 p c q v q cN N dN       Các thông số N c , N q , N γ là thông số sức chịu tải phụ thuộc vào ma sát trong của đất, hình dạng mũi và phương pháp thi công. 2.2.3. Sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn Sức chịu tải được cho phép của cọc tính theo công thức Nhật Bản :   1 0,2 3 a a p s s c c Q. N A N L N L u       N a chỉ số SPT của đất dưới mũi cọc N s chỉ số SPT của lớp đất rời bên thân cọc N c chỉ số SPT của lớp đất dính bên thân cọc L s chiều dài đoạn cọc nằm trong đất rời L c chiều dài đoạn cọc nằm trong đất dính u chu vi của tiết diện cọc α thông số phụ thuộc vào phương pháp thi công, α = 15 2.3. Sức chịu tải thiết kế   min aTK ai QQ 3. ÁP DỤNG TÍNH TOÁN 3.1. Mặt bằng sắp xếp móng đà kiềng MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 341 Nguyên tắc phân loại móng nhờ vào cơ sở lực tác dụng vào móng. Lực tác dụng rất khác nhau thì cấu trúc và kích thước những cấu kiện của móng cũng rất khác nhau. Tuy nhiên để đơn giản cho công thiết kế, móng có tải tác dụng chênh lệch nhau không thật 15% hoàn toàn có thể phân vào một loại móng. MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 342 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 343 3.2. Tính móng M1 3.2.1. Tải trọng tác dụng Bảng tổ hợp nội lực móng M1 tại vị trí cột 3F: Story Column Load P V2 V3 M2 M3 Pmax TRET C2 TH8 -8066 112 0.13 0.193 133.09 M2max TRET C2 TH17 -7465 144.27 -1.67 -1.144 135.45 M3max TRET C2 TH1 -7827 137.89 -0.15 -0.414 141.56 V2max TRET C2 TH9 -7358 149.93 -0.39 -0.961 135.85 V3max TRET C2 TH2 -6671 68.62 2.24 0.452 70.643 Ta thực hiện tính toán với tổ hợp P max , V, M tương ứng, sau đó thực hiện kiểm tra với những tổ hợp còn sót lại 3.2.3. Thông số cọc dự ứng lực  Đường kính cọc : sử dụng cọc có đường kính D = 600mm  Diện tích cọc :     2 2 2 2 60 40 1570 44 g Dd A      (cm 2 )  Cáp dự ứng lực sử dụng loại cáp của nhà sản xuất ARCELOR (Anh quốc) có f pu = 2060000 kN/m 2 , f py = 0,85f pu = 1751000 kN/m 2 . Bố trí 18ϕ7 trong cọc, A ps = 6,9 cm 2 , tỷ lệ chùng ứng suất : 3,5%  Bê tông B45(M600) có : f’ c = 60000 kN/m 2 , R b = 25000 kN/m 2 , R bt = 1450 kN/m 2 , E b = 37500000 kN/m 2 . 3.2.4. Sức chịu tải của cọc  Xác định ứng suất hữu hiệu ' 0,6 0,75 0,6 0,75 60000 27000 ci c ff       (kN/m 2 ) 0,75 0,75 2060000 1545000 pj pu ff    (kN/m 2 ) Tổng lực kéo căng 4 1545000 6,9 10 1069,7 i pj ps F f A        (kN) Ứng suất nén ban đầu trong bê tông : 4 1069,7 6813,45 1570 10 i cgp g F f A      (kN/m 2 ) < f ci = 27000 (kN/m 2 ) → OK.  Tổn hao ứng suất do biến dạng đàn hồi : 0,75 0,75 37500000 28125000 ci c EE    (kN/m 2 ) f cir = f cgp = 6813,45 (kN/m 2 ) 200000000 6813,45 48451,2 28125000 s cir ci E ES f E      (kN/m 2 ) = 48,45 Mpa.  Tổn hao ứng suất do từ biến : k c : Hệ số xét đến ảnh hưởng của tỷ lệ khối lượng/mặt phẳng của kết cấu được xác định theo 22TCN-272-05, 1,1 c k  k f : Hệ số xét đến ảnh h-ởng của tỷ lệ thể tích/mặt phẳng của kết cấu , MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 344 ' 62 62 0,61 42 42 60 f c k f     t i : Tuổi bê tông lúc khởi đầu chịu lực lấy = 3 ngày t : Tuổi bê tông tại thời điểm đóng cọc lấy = 28 ngày H : Độ ẩm = 80%       0,6 0.118 0,6 , 3,5 1,58 120 10 i i c f i i tt H t t k k t tt             0,6 0.118 0,6 28 3 80 3,5 0,61 1,1 1,58 3 0,76 120 10 28 3             200000000 , 0,76 6813,45 27852,17 37500000 s i cgp c E CR t t f E       (kN/m 2 ) CR = 27,8 Mpa  Tổn hao ứng suất do co ngót : t : Thời gian khô lấy = 3 ngày k h : Hệ số độ ẩm lấy = 1 k s : Hệ số kích thước được xác định theo 22TCN-272-05 lấy = 1,1   3 3 5 3 0,56 10 0,56 10 1,1 1 3,18 10 55 55 3 sh s h t kk t               5 3,18 10 200000000 6372,4 SH S SH E        (kN/m 2 ) = 6,37 Mpa  Tổn hao ứng suất do chùng ứng suất : f pj : ứng suất căng của cốt thép dự ứng lực trước = 1545000 kN/m 2 ε r :Tỷ lệ chùng ứng suất của loại cốt thép sử dụng = 3,5% 0,035 1545000 54075 r pj RE f      (kN/m 2 ) = 54,1 MPa  Tổng tổn hao ứng suất : 136750,78TL ES CR SH RE     (kN/m 2 ) = 136,75 Mpa. Ứng suất hữu hiệu trong cốt thép dự ứng lực trước : 1545000 136750,78 1408249,21 se pj f f TL     (kN/m 2 ) = 1408,25 Mpa Tỷ lệ ứng suất hữu hiệu trong cốt thép và số lượng giới hạn chảy của cốt thép = 0,8. → OK Ứng suất hữu hiệu trong bê tông : 1408249,21 6,9 6210,37 1570 se ps e g fA f A      (kN/m 2 ) = 6,2 Mpa  Tính toán sức kháng nén dọc trục của cọc Đối với cấu kiện có cốt thép đai xoắn:     ' 0,85 0,85 n c g ps se g P f A A f A           0,85 0,85 60000 1570 6,9 1408249,21 6,9 5947,16 n P         (kN) 0,75 0,75 5947,16 4460,37 rn PP     (kN) Sức chịu tải dọc trục được cho phép của cọc theo vật liệu làm cọc: [...]... 363.17 433.92 0.57 0.57 0.17 366 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC TỔNG 0,17 s = 0,17< [s] = 8 cm → OK 3.3.7 Kiểm tra xuyên thủng Tháp xuyên bao trùm tất cả những cọc, thỏa xuyên thủng 3.3.8 Tính toán cốt thép cho đài Vì cọc không chịu nhổ nên không cần tính thép cho lớp trên của đài cọc Thép ở lớp trên đặt theo cấu trúc ϕ14 a200 cả hai phương Thép lớp dưới : 367 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC Xem đài là bản console một... cùng đến mép đài lấy 300 mm Cao trình đáy đài là -4,5m, độ cao đài chọn một,2m Kích thước đài và sắp xếp cọc sơ bộ như hình vẽ : 363 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 3.3.5 Kiểm tra phản lực đầu cọc và sự thao tác nhóm  Kiểm tra phản lực đầu cọc : Chuyển những ngoại lực tác dụng về đáy đài tại trọng tâm nhóm cọc Diện tích đáy đài : A = 3,6 mét vuông Diện tích bản đế : Abd = 0,48 cm2 Qui tải về đáy đài : Ntt = 3672,1+3,6x1,2x25... mặt cắt ngang cọc : Ac = 0,31 (mét vuông) Thực hiện dời lực về đáy móng khối qui ước Lập bảng tính sau : Bqu  L1  2 L tb tan  0,6  2  35,5  tan Trên đáy đài Dưới đáy đài Ngoại lực TLBT đất + bê tông đài TLBT Trọng lượng cọc 365 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 3193.04 1998.91 27196.89 278.65 Vậy tải qui về đáy móng là : Nqutc = 32667.52 (kN) Mxtc = 93.08 (kNm) tc My = 2.17 (kNm) Ứng suất dưới đáy móng khối qui... cùng đến mép đài lấy 300 mm Cao trình đáy đài là -4,5m, độ cao đài chọn một,2m Kích thước đài và sắp xếp cọc sơ bộ như hình vẽ : 347 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 3.2.5 Kiểm tra phản lực đầu cọc và sự thao tác nhóm  Kiểm tra phản lực đầu cọc : Chuyển những ngoại lực tác dụng về đáy đài tại trọng tâm nhóm cọc Diện tích đáy đài : A = 9 mét vuông Diện tích bản đế : Abd = 0,64 cm2 Qui tải về đáy đài : Ntt = 8066,1+9x1,2x25... V, M tương ứng, sau đó thực hiện kiểm tra với những tổ hợp còn sót lại 3.2.3 Thông số cọc dự ứng lực  Đường kính cọc : sử dụng cọc có đường kính D = 600mm  Diện tích cọc :  D 2  d 2  602  402 Ag    157 0 (cm2) 4 4  Cáp dự ứng lực sử dụng loại cáp của nhà sản xuất ARCELOR (Anh quốc) có f pu = 2060000 kN/mét vuông, fpy = 0,85fpu = 1751000 kN/mét vuông Bố trí 18ϕ7 trong cọc, Aps = 6,9 cm2, tỷ lệ chùng ứng suất :... Eb I 0,55  37,5 10  0, 005 2 bd 368 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC Góc xoay của tiết diện cọc bởi lực đơn vị H0 = 1 gây ra :  MH   HM  2,85 105 (m-1kN-1) Góc xoay của tiết diện cọc bởi mô men đơn vị M0 = 1 gây ra :  MM  1,71105 (m-1kN-1) Mômen uốn và lực cắt tại đầu cọc : H0 = H = 21,76 (kN) M0 = M + Hl0 = 1,252 (kNm) Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc tại cao trình mặt đất : y0  H 0 HH... 6210,37 (kN/m ) = 6,2 Mpa 157 0  Tính toán sức kháng nén dọc trục của cọc Đối với cấu kiện có cốt thép đai xoắn: 360 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC  Pn  0,85  0,85  fc'   Ag  Aps   f se  Ag  Pn  0,85   0,85  60000  157 0  6,9  1408249, 21 6,9  5947,16 (kN) Pr  0,75  Pn  0,75  5947,16  4460,37 (kN) Sức chịu tải dọc trục được cho phép của cọc theo vật liệu làm cọc: Qvl  0,7 Pr  0,7... tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn SPT : 362 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 1 Qa   N a Ap   0, 2 N s Ls  N c Lc  u   3 Các thông số được tóm tắt trong bảng sau : Na 42 Ns 30 Ls 28 Nc 15 6 Lc 42 1,5 Vậy 1 Qa   N a Ap   0, 2 N s Ls  N c Lc  u   3 1  15  42  5024   0, 2  30  28  15  6  42 1,5 188, 4 10 2  10  3202,8  3 (kN)  Sức chịu tải thiết kế của cọc: QaTK... Thực hiện dời lực về đáy móng khối qui ước Lập bảng tính sau : Trên đáy đài Dưới đáy đài Ngoại lực TLBT đất + bê tông đài TLBT Trọng lượng cọc 7014 2457.38 33347.47 557.35 Vậy tải qui về đáy móng là : Nqutc = 43376.21 (kN) Mxtc = 232.60 (kNm) 349 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC Mytc = 0.30 (kNm) Ứng suất dưới đáy móng khối qui ước là : tc N qu tc ptb   465,96 (kN/mét vuông) Aqu tc max  min p  tc N qu Aqu M... -10.821 -12.854 -15. 075 -17.478 -20.048 14.682 20.333 23.176 26.885 30.047 32.804 34.132 36.572 37.838 38.701 38.953 38.781 38.216 37.393 36.211 34.691 33.073 31.195 29 .151 26.990 24.713 22.451 20.168 17.996 15. 758 13.721 11.677 9.835 7.919 6.354 4.856 3. 615 2.564 1.617 0.821 0.386 0.050 0.060 0.160 0.510 354 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC Mz 0 0 10 20 30 40 50 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 Bảng giá trị lực cắt dọc . CHƯƠNG 15 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 336 1. GIỚI THIỆU VỀ MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 1.1. Ứng dụng của cọc dự ứng lực Là loại cọc có quá nhiều. quá 15% hoàn toàn có thể phân vào một loại móng. MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 342 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 343 3.2. Tính móng M1 3.2.1. Tải trọng tác dụng Bảng tổ hợp nội lực móng. đài và sắp xếp cọc sơ bộ như hình vẽ : MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC 348 3.2.5. Kiểm tra phản lực đầu cọc và sự thao tác nhóm  Kiểm tra phản lực đầu cọc : Chuyển những ngoại lực tác dụng

- Xem thêm -

Xem thêm: CHƯƠNG 15 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC, CHƯƠNG 15 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC,

Tải thêm tài liệu liên quan đến nội dung bài viết Thiết kế móng cọc ly tâm

Video Thiết kế móng cọc ly tâm ?

Bạn vừa đọc Post Với Một số hướng dẫn một cách rõ ràng hơn về Review Thiết kế móng cọc ly tâm tiên tiến nhất

Chia Sẻ Link Cập nhật Thiết kế móng cọc ly tâm miễn phí

Pro đang tìm một số trong những Chia Sẻ Link Cập nhật Thiết kế móng cọc ly tâm Free.

Hỏi đáp thắc mắc về Thiết kế móng cọc ly tâm

Nếu sau khi đọc nội dung bài viết Thiết kế móng cọc ly tâm vẫn chưa hiểu thì hoàn toàn có thể lại Comments ở cuối bài để Ad lý giải và hướng dẫn lại nha #Thiết #kế #móng #cọc #tâm - 2022-10-16 04:50:28